沖蝕磨損是指材料受到小而松散的流動(dòng)粒子沖擊時(shí)表面出現(xiàn)破壞的1類磨損現(xiàn)象,屬于低應(yīng)力磨料磨損范疇,其在冶金、電力、礦山、石油等工業(yè)領(lǐng)域廣泛存在[1].沖蝕磨損較典型的工件是渣漿泵過(guò)流部件和粉料輸送管道,其磨損過(guò)程為十分復(fù)雜的物理化學(xué)過(guò)程且運(yùn)行工況極其惡劣.目前盡管國(guó)內(nèi)外研究和開(kāi)發(fā)的這類耐磨材料種類很多,但渣漿泵過(guò)流部件主要采用高鉻鑄鐵,而管道主要采用低碳鋼.由于金屬材料硬度提高有限,因此人們重點(diǎn)研究開(kāi)發(fā)復(fù)合材料.顆粒增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料,顆粒增強(qiáng)有機(jī)樹(shù)脂復(fù)合材料等都是抗沖蝕磨損材料的研究重點(diǎn)[2-5].在相同的摩擦學(xué)環(huán)境中,因高分子材料的結(jié)構(gòu)和性能與金屬有顯著的區(qū)別,使得高分子材料的磨損有獨(dú)特的表現(xiàn)[4-7].其中環(huán)氧樹(shù)脂具有極其優(yōu)異的耐酸、耐堿腐蝕的特性,以這種材料為粘接劑,添加陶瓷顆粒而制成的復(fù)合材料,具備了優(yōu)異的耐沖蝕磨損性能.除了可用于零件表面耐腐蝕、耐磨損的預(yù)制涂層及零件腐蝕磨損表面的修復(fù)之外,還廣泛用于修補(bǔ)工件上的各種缺陷如裂紋、劃傷、尺寸超差及鑄造缺陷等,其應(yīng)用前景十分廣闊[8-11].本文采用環(huán)氧樹(shù)脂作為粘接劑制備SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料,研究SiC顆粒尺寸和沖擊角度對(duì)SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料沖蝕磨損性能的影響,以期為該復(fù)合材料的實(shí)際應(yīng)用提供實(shí)驗(yàn)依據(jù).

1　實(shí)驗(yàn)過(guò)程

選用600、240和120μm SiC粒子作為耐磨顆粒.首先用清水沖洗去除SiC顆粒中混雜的灰土,然后在200~300℃烘烤1 h去除SiC顆粒表面吸附的易揮發(fā)污染物,溫度降至室溫后加入丙酮,并用超聲波清洗儀清洗掉顆粒表面殘留雜質(zhì),隨后在120~150℃下烘干.環(huán)氧樹(shù)脂采用E44(環(huán)氧值為44)和E51(環(huán)氧值為51)以質(zhì)量比1∶1配比,稱取適量改性胺T31作固化劑、適量聚氨酯預(yù)聚體(PU)作增韌劑、有機(jī)硅烷KH550作偶聯(lián)劑,并順序加入環(huán)氧樹(shù)脂中,形成環(huán)氧樹(shù)脂膠體.隨后邊攪拌環(huán)氧樹(shù)脂膠體邊分批加入計(jì)量的SiC顆粒,以保證SiC顆粒在環(huán)氧樹(shù)脂膠體中分散均勻, SiC顆粒占復(fù)合材料質(zhì)量的66% (環(huán)氧樹(shù)脂膠體占34% ).然后將混合料倒入模具中,室溫固化成型,固化時(shí)間4 h,沖蝕磨損試樣尺寸為20 mm×20 mm×10 mm.

沖蝕磨損試驗(yàn)在自制的射流式漿料沖蝕磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,試驗(yàn)數(shù)據(jù)誤差小于5%[12].沖蝕磨損漿料采用600~800μm石英砂和自來(lái)水,石英砂質(zhì)量含量為8. 2%,漿料沖蝕速度11. 1 m/s,沖蝕角度分別為30°、45°、60°和90°,預(yù)沖時(shí)間為20 min左右,試驗(yàn)沖蝕時(shí)間為45 min,取5次失重量的平均值為試驗(yàn)材料的失重量.試驗(yàn)材料的沖蝕磨損性能以單位時(shí)間失重量(沖蝕磨損率)來(lái)表示,斷口及沖蝕磨損形貌在JSM-6700型場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡上觀察.

2　結(jié)果及分析

SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的斷口形貌如圖1所示.可以看到SiC顆粒很好的鑲嵌在環(huán)氧樹(shù)脂膠體之中,在環(huán)氧樹(shù)脂膠體斷裂的同時(shí), SiC顆粒也發(fā)生部分?jǐn)嗔?由此表明SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料沒(méi)有從環(huán)氧樹(shù)脂與SiC顆粒結(jié)合面之間斷裂,而是從膠體固化物中間斷裂,呈典型的樹(shù)脂斷裂特性,表明環(huán)氧樹(shù)脂膠體與SiC顆粒間的粘接界面結(jié)合良好.

不同粒度SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料和Q235鋼在不同角度下的沖蝕磨損率如圖2所示.可以看出,隨著SiC顆粒尺寸的減小, SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的沖蝕磨損率增大. 600μm SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的沖蝕磨損率低于Q235鋼,尤其在45°沖蝕角下比Q235鋼低近1倍. 240μm SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的沖蝕磨損率與Q235鋼相近,而120μm SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的沖蝕磨損率則高于Q235鋼. SiC/環(huán)氧樹(shù)脂的沖蝕磨損率在60°沖蝕角度下最大,而在30°沖蝕角度下則較小.

SiC顆粒尺寸對(duì)SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料沖蝕磨損性能的影響受以下2方面因素的作用,一是SiC顆粒尺寸的增大, SiC顆粒與環(huán)氧樹(shù)脂間的接觸面積增大,相應(yīng)的SiC顆粒與環(huán)氧樹(shù)脂間的結(jié)合強(qiáng)度增大,環(huán)氧樹(shù)脂提供SiC顆粒的支持能力增大;二是SiC顆粒尺寸的增大,使SiC顆粒在復(fù)合材料中埋入深度增大,受到磨料粒子沖擊時(shí)不容易移動(dòng).由于這2個(gè)因素的作用, SiC顆粒較好地抵擋了磨料粒子的沖擊和切削,并對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂起到了保護(hù)作用,如圖3(a)和(b)所示,從而使得顆粒尺寸大的SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料具有較好的沖蝕磨損性能.而SiC顆粒尺寸小的SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料受到磨料粒子沖擊時(shí),因其與環(huán)氧樹(shù)脂間的接觸面積小及埋入深度小,相應(yīng)的結(jié)合力也小,所以容易移動(dòng)、碎裂及脫落,如圖3(c)所示,由此造成其沖蝕磨損性能降低.

隨著沖蝕角度的增大,漿料中的磨料粒子不僅對(duì)材料表面產(chǎn)生較大的切削和犁削作用,而且伴隨著的沖擊作用也逐漸增大.由于磨料粒子沖擊垂直分量增大, SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料磨損表面上的SiC顆粒首當(dāng)其沖受到?jīng)_擊而碎裂,然后被磨料粒子的水平?jīng)_量切削脫落,從而在復(fù)合材料表面形成許多SiC顆粒脫落后留下的凹坑,使環(huán)氧樹(shù)脂直接暴露在磨料粒子的沖蝕作用下.當(dāng)沖蝕角度為90°時(shí),磨料粒子直接撞擊在復(fù)合材料表面,造成對(duì)SiC顆粒和環(huán)氧樹(shù)脂的直接撞擊, SiC顆粒在磨料粒子的沖擊下發(fā)生碎裂脫落,支撐SiC顆粒的環(huán)氧樹(shù)脂也由于連續(xù)的塑性變形而產(chǎn)生塑性疲勞斷裂,形成微米級(jí)脫落,如圖3(d)所示.而在30°角度沖擊下,磨料粒子動(dòng)能的水平分量較大,對(duì)復(fù)合材料表面的磨損以切削和碾壓為主.材料的失效形式主要表現(xiàn)環(huán)氧樹(shù)脂發(fā)生不均勻扯離撕裂,以微米級(jí)片層形式脫落[13].隨著環(huán)氧樹(shù)脂的磨損, SiC顆粒逐漸凸出,突出的邊緣部分首先被磨損,形成片狀的碎裂邊緣,但沒(méi)有影響整個(gè)SiC顆粒對(duì)其背后的樹(shù)脂膠體的保護(hù),從而降低了磨料粒子對(duì)SiC顆粒背后陰影區(qū)環(huán)氧樹(shù)脂的切削與碾壓作用,因而沖蝕磨損率較低.在垂直方向上,由于磨料粒子動(dòng)能的垂直分量較小,而且改性的環(huán)氧樹(shù)脂膠體具有一定的韌性,其支撐的SiC顆粒在磨粒垂直分量的沖擊下,在垂直方向上下微小震動(dòng),阻止了磨料粒子對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂的切削作用,并使得SiC粒子不易破碎.由此使SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的沖蝕磨損率在30°沖蝕角度較小.

根據(jù)上述分析,可以建立SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的沖蝕磨損模型,如圖4所示.當(dāng)漿料中的磨料粒子以小角度沖擊在復(fù)合材料表面時(shí),磨料粒子的水平分量較大,對(duì)復(fù)合材料表面的磨損以切削和碾壓為主.在理想狀態(tài)下,水平分量對(duì)復(fù)合材料表面的破壞主要有2種形式:一種是磨料粒子直接撞擊在復(fù)合材料中的SiC顆粒上, SiC顆粒在持續(xù)的水平?jīng)_擊作用下,必然發(fā)生水平位移,如圖4(b),此時(shí)斷裂主要發(fā)生在SiC顆粒一側(cè)的環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈,即環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈的共價(jià)鍵斷裂或環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈與SiC顆粒之間的分子鍵斷裂[14].在宏觀上因環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈發(fā)生不均勻扯離撕裂,以微米級(jí)片層形式脫落,SiC顆粒逐漸凸出,在一定程度上阻止其背后的樹(shù)脂膠體遭受磨粒沖擊,產(chǎn)生所謂"陰影效應(yīng)",從而降低了磨料粒子對(duì)陰影區(qū)環(huán)氧樹(shù)脂膠體的切削與碾壓作用,使沖蝕磨損率降低;另一種是水平分量開(kāi)始主要集中在環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈之間,如圖4(c)所示,分子鏈?zhǔn)谴怪庇谑芰Ψ较蚺帕械?斷裂主要發(fā)生在環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈之間的分子鍵[15].隨著環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈的斷裂脫落,慢慢又將變成圖4(b)的微觀受力磨損形式.

當(dāng)漿料中的磨料粒子以高角度沖擊在復(fù)合材料表面時(shí),磨料粒子主要以垂直方向上的沖擊為主.垂直分量對(duì)復(fù)合材料的破壞也主要有2種形式:一種是磨料粒子直接撞擊在SiC顆粒上, SiC顆粒在持續(xù)的垂直沖擊作用下,發(fā)生垂直位移,牽拉其周圍的環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈直至斷裂,SiC顆粒脫落,如圖4(d)所示;另一種是磨料粒子直接撞擊在環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈上,造成樹(shù)脂分子鏈共價(jià)鍵的破壞,如圖4(e)所示.

　　

 

由以上沖蝕磨損的微觀受力模型分析可以看出, SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料沖蝕磨損的主要原因是環(huán)氧樹(shù)脂與SiC顆粒之間以及自身發(fā)生斷裂.在微觀方面環(huán)氧樹(shù)脂的斷裂主要有2種:一種是環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈的斷裂即共價(jià)鍵的斷裂;另一種是環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈與SiC顆粒之間的斷裂即分子鍵的斷裂.作為復(fù)合材料中抗磨顆粒SiC的脫落也分為2種:一種是低角度下SiC顆粒由于磨料粒子切削作用從邊緣開(kāi)始發(fā)生層狀碎裂;另一種是在高角度下,雖然具有韌性的環(huán)氧樹(shù)脂膠體能夠?yàn)镾iC顆粒提供一定的緩沖作用,但是脆性的SiC顆粒由于磨料粒子連續(xù)不斷垂直沖擊作用而碎裂脫落,從而造成其沖蝕磨損.

3　結(jié)論

a.　SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料與Q235鋼的沖蝕磨損率均表現(xiàn)出隨沖蝕角度增大而先增大后減小的趨勢(shì),且均在沖蝕角30°時(shí)最小,復(fù)合材料在沖蝕角60°時(shí)最大,而Q235鋼則在沖蝕角45°最大.

b.　大顆粒SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料由于SiC顆粒尺寸較大,能夠很好地抵消磨料粒子的沖擊作用,從而具有較好的沖蝕磨損性能;小顆粒SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料,由于SiC顆粒尺寸較小,單位顆粒與環(huán)氧樹(shù)脂接觸面積較小,因此易被擊碎脫落,使復(fù)合材料沖蝕磨損性能降低.

c.　SiC/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料對(duì)沖蝕角度敏感,在不同沖蝕角度下的沖蝕磨損機(jī)理不同.低角度時(shí),沖蝕磨損以顯微切削及碾壓造成環(huán)氧樹(shù)脂及SiC顆粒的層片狀脫落為主;高角度時(shí),沖蝕磨損以SiC顆粒碎裂造成環(huán)氧樹(shù)脂疲勞脫落為主.